提升卷筒為雙折線多層纏繞卷筒，主鉤提升高度范圍為水面上100m至水面下5m，主鉤提升卷筒鋼絲繩纏繞層數達13層。

施工人員進行主鉤起重試運行后，發現主鉤纏繞鋼絲繩在卷筒上的繩索排放不緊密，尤其是在卷筒兩側擋板的爬坡換層區域。

一是難點分析。

對于多層卷筒的安裝和使用，一般應控制以下難點:

o滾筒的制造尺寸精度要求很高。當整個圓形滾筒的皮被切割成半圓形時，應注意控制變形，尤其是在滾筒法蘭兩端的換繩爬坡區域。應加強尺寸控制和測試。

o施工人員安裝卷筒皮時，應注意控制卷筒擋板和卷筒皮形成的入繩孔的直徑尺寸。安裝后的鋼絲繩應與卷筒皮緊密貼合，間隙不得過大，以免下一層鋼絲繩壓上后此處鋼絲繩移動，影響后續排繩。

o產品鋼絲繩到達檢查。一般情況下，成品鋼絲繩的直徑應控制在公稱直徑的102%~104%范圍內。如果鋼絲繩的實際直徑太粗或太細，鋼絲繩會與卷筒繩槽不匹配，導致鋼絲繩在卷筒上排繩混亂。

o繩索預緊安裝。對多層纏繞卷筒，鋼絲繩的預緊安裝尤為重要。底層鋼絲繩纏繞在卷筒皮上，下層鋼絲繩以前的鋼絲繩排列形狀為繩槽。如果一層鋼絲繩安裝時沒有足夠的預緊力，這層鋼絲繩會相對松動。下一層鋼絲繩可能在負載下嵌入前一層鋼絲繩或更深的位置，導致鋼絲繩扁平或擠壓，從而損壞鋼絲繩。

o現場檢查困難。由于該起重機的主鉤可以放置在水面下5m的位置，因此在主鉤在水面上的通常狀態下，施工人員不能將主鉤的提升卷露出底層的卷皮和繩索，檢查人員也不能進行相應的檢查。

經過現場調查分析，初步判斷問題的主要原因是主鉤纏繞鋼絲繩安裝卷筒時，安裝預緊力不足，導致卷筒上排繩不緊密，造成繩索混亂。

二是制定和實施方案。

根據起重機主鉤提升機構的類型，雙卷只能同步運行，施工人員無法實現一側卷正轉另一側卷反轉的常規預緊操作。由于主鉤纏繞系統中使用的鋼絲繩是單根鋼絲繩，鋼絲繩的兩端分別固定在兩個主鉤提升卷的壓繩端，施工人員無法使用常規鋼絲繩張緊裝置。起重機主鉤可以放在水面下5米的位置。如果用常規的吊重物方法預緊安裝鋼絲繩，對施工區域的水深要求很高，水對重物有浮力影響，施工人員不能用常規的吊重物方法預緊安裝鋼絲繩。綜上所述，對于這類起重機主鉤鋼絲繩的預緊安裝，施工人員不能使用常規的預緊方案來完成。通過現場調查分析，工藝人員設計了兩種方案進行比較。

o方案1。施工人員使用鋼絲繩將駁船與碼頭纜樁連接，碼頭纜樁作為預緊過程中的固定受力點，操作起重機的主鉤斜拉駁船尾部的吊耳。施工人員通過主鉤提升和緩慢釋放駁船鋼絲繩的配合操作，將鋼絲繩緊緊地纏繞在卷筒上。在鋼絲繩預緊操作過程中，施工人員應調整控制主鉤鋼絲繩的應力，保持在要求范圍內。

o方案2。施工人員在駁船和碼頭之間放置鋼質靠泊墊，以駁船的自重為載荷，操作起重機的主鉤，斜拉駁船的甲板上的耳朵。施工人員通過主鉤的提升和臂架的俯仰操作，將鋼絲繩緊緊地纏繞在卷筒上。在鋼絲繩的預緊操作過程中，施工人員應調整控制主鉤鋼絲繩的應力，并保持在要求的范圍內。

通過方案比較，技術人員選擇方案2。方案2具有以下優點:施工人員利用駁船、起重船體和鋼質靠泊墊承受預緊過程中巨大的水平靜載荷受力；施工人員通過主鉤提升和臂架俯仰操作，使主鉤鋼絲繩保持預緊力纏繞在卷筒上。與方案1相比，方案2可以大大降低操作實施過程中的安全風險，節約工期和大型設備的使用成本。

2.1鋼絲繩長度計算

為了方便鋼絲繩的張緊，施工人員必須首先檢查主鉤鋼絲繩的實際長度。施工人員s先使用船體壓載系統將船體甲板調整到水平狀態，然后操作俯仰機構，將臂架抬起至較大工作角度80.2°，將主鉤放入甲板平面。施工人員檢查主鉤卷上鋼絲繩的剩余圈數，計算主鉤鋼絲繩的實際長度。

施工人員檢查發現，兩個主鉤提升卷筒上有44圈鋼絲繩。通過計算，當主鉤提升卷筒上留有6圈安全余量鋼絲繩時，主鉤可以達到水下7m，比原設計水下5m多2m。通過與設計工程師溝通，可以滿足目前鋼絲繩的預緊要求，施工項目組協商不切斷主鉤多余長度的鋼絲繩，直接進行后續張緊工作。

2.2駁船

為了方便鋼絲繩張緊施工作業，施工人員應按下列要求安排駁船。

o在碼頭和船體之間的適當位置放置4個厚度為2m的鋼制停泊墊，將起重機船體和駁船分別與碼頭隔開，駁船和起重機船體分別與碼頭電纜連接固定。

o由于起重機船體船體兩側有約1.7m寬的錨桿，施工人員在船體之間放置3個厚度為2m的雙筒鋼質錨桿，防止駁停靠墊壓迫錨桿。停靠墊的位置根據起重機船體和停靠船體內部加強筋的位置進行綜合選定，以免張緊時船體損傷。

o通過駁船壓載水系統，將駁船調整到較大吃水深度，盡可能增加駁船甲板面與起重機船體甲板面的高度差。這可以減少主鉤鋼絲繩斜拉駁船甲板上吊耳的角度，從而減少鋼絲繩預緊時起重機船體與駁船之間的水平應力。

2.3吊耳布置

為了便于確定駁船上吊耳的位置，施工人員進行以下操作，測量相應的尺寸數據。

o調整起重機船體的壓載系統，使船體浮起，盡量提高起重機與水面的高度，測量起重機船體甲板與水面的實際距離。

o將駁船壓入較大水深，測量駁船甲板與水面的實際距離。

測量起重鋼絲繩環和卸扣的實際長度。

根據以上測量數據，工藝人員模擬計算起重機臂架較大仰角80.2°的狀態，確定吊耳在駁船上的位置。吊耳位置狀態模擬圖見圖6。吊耳和強化筋板必須與船體的橫向和縱向強化筋分別安裝。吊耳安裝前，需要對駁船甲板焊接區域的鋼板進行UT檢查。

2.4準備鋼絲繩。

司機操作起重機，將主鉤放在吊耳的正上方。施工人員使用吊索將主鉤與吊耳連接到位。吊索安裝到位后，施工人員必須在主鉤上安裝防脫鉤鏈。

2.5預緊力計算

鋼絲繩預緊力的計算公式如下。

f=μ×N。

公式:μ是計算因數，取計算因數為0.03；n是鋼絲繩的zui小斷裂拉力，t。經過檢查，N=326t，計算f約為9.8t。

主鉤定滑輪組的應力計算公式如下。

玻璃=ρ×f

公式：ρ是纏繞倍數，從表1可以看出是28。F=274.4t經計算。

在鋼絲繩預緊過程中，通過主鉤固定滑輪處的質量傳感器顯示的噸位，判斷鋼絲繩的預緊力是否不小于9.8t。由于主鉤質量傳感器校準時沒有計算主鉤動滑輪組和鋼絲繩的質量，只計量主鉤下的吊重。為了保證鋼絲繩的預緊力不小于9.8t，主鉤質量傳感器的顯示質量計算公式為。

G=F-M

公式：F為主鉤定滑輪組在預緊狀態下的較小應力，為274.4t；M為主鉤定滑輪下的所有部件質量，t為主鉤定滑輪組和吊鉤部分的質量，約為93t；M為主鉤定滑輪下的所有部件質量，t為主鉤定滑輪的所有部件。根據現場實際情況，為確保在預緊過程中具有足夠的預緊力，將鋼絲繩的質量作為保險質量，即在不考慮鋼絲繩質量的情況下，按式(3)計算，得到的主鉤質量傳感器的較小顯示質量G為181.4t。施工人員在預緊過程中，須將主鉤質量傳感器顯示的質量控制在182t以上。項目組討論決定將主鉤質量傳感器顯示的質量限制在182~230t之間。